不鏽鋼法蘭廠家連（lián）接（jiē）在（zài）不鏽鋼法蘭廠家表（biǎo）裏表施加（jiā）573K的溫度載荷。不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家及管道外外表未（wèi）施加保溫層，思考螺栓（shuān）孔空氣層、上下不鏽鋼法蘭廠家（jiā）之間（jiān）的空氣層以及不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家外（wài）外表的傳熱對體（tǐ）係溫（wēn）度散布的影響。不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家外外表、螺（luó）栓螺母與空氣觸摸部位施加當量對流換（huàn）熱係數，螺栓孔空氣層以及上下（xià）不鏽鋼法蘭廠家間空氣（qì）層施（shī）加各自（zì）的當（dāng）量導熱係數。

沿墊片徑向由內向外（wài）溫度逐步下降，表裏溫度相差約（yuē）16K。從圖7能夠看出，墊片周向溫度散布對比均勻，z高溫度與z低（dī）溫度相差不到1K。

出螺栓和螺母溫度散布，能夠看出，螺栓溫度由（yóu）中心截（jié）麵向兩端逐步下降，並且沿不鏽鋼法蘭廠家蓋外徑向由內（nèi）向外逐步下降。螺母與不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家（jiā）觸摸麵處溫度z高，這是（shì）因為螺栓螺母的溫度首先是在此處由不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家傳遞過來的，別的，不鏽鋼法蘭廠家資料的（de）導熱係數（shù）比螺栓孔空氣層的當（dāng）量導熱係數要大許多。

墊片應力沿徑向散布的對比操作工況下，墊片密封（fēng）比壓（yā）不該低於mP=9為墊片係數，取3；P為內壓，取（qǔ）3 MPa)。

升溫後墊片應力大於9MPa，不會走漏。可是因為高溫下墊（diàn）片會發作蠕變，緊縮量越來越大，回（huí）彈才（cái）能（néng）越來（lái）越差（chà）。當蠕變量（liàng）較小時，若墊片應力（lì）仍大於（yú）mP，墊片應不會走漏，此刻液壓（yā）不鏽鋼法蘭廠家（jiā）無需熱緊（jǐn）；但當蠕變量較大時，墊片應力有也許小於mP，此刻墊片會發作走漏，需要思考熱緊。

操作（zuò）工況下的螺栓（shuān）應力散布沿長度方向螺栓（shuān）內側應（yīng）力散布，沿長度方向平板（bǎn）不鏽鋼法蘭廠家外側應力散布。中長度為（wéi）0和100mm的點別離表明螺柱頂端截麵和底端截麵內側的兩點，長度為0和100mm的點別離表明螺柱頂端截麵和底端截麵外側的兩（liǎng）點。盲板不鏽鋼法蘭廠家上z大應力發作在螺母與上、下不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家相觸摸方位鄰近，兩端（duān）應（yīng）力較小。

對比可知螺（luó）栓因為遭到彎矩效果，內側受拉，外（wài）側（cè）受（shòu）壓，在預緊力與彎（wān）矩的（de）一（yī）起效果下內側拉應力較大，外側較小。加內壓（yā）後（hòu）對焊不鏽鋼法蘭廠家螺栓全體應力散布趨勢與預緊時共同，但應力有所（suǒ）添加。升溫後平焊不鏽鋼（gāng）法（fǎ）蘭廠家兩端應力顯（xiǎn）著增大，別的部位（wèi）稍有添加為充分利用資料和減（jiǎn）輕構造分量，以完好螺紋不鏽鋼法蘭廠家為原型，沿不鏽鋼法蘭廠家環周向在相鄰螺栓之間的（de）圓環段預製必定形狀的切斷。預製切（qiē）斷的徑向（xiàng）深度不超越頸底部z大厚度處，沿周向不能與螺檢頭和螺母幹。為保持銜（xián）接構造對稱性，不鏽鋼（gāng）法蘭廠家（jiā）環麵上各螺栓之間口形（xíng）狀一樣。思考的典型（xíng）切斷（duàn）形狀有矩形、半圓形和V形。不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家（jiā）環預製切斷後，構分量（liàng）減輕，若以原完好不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家環(不含（hán）錐（zhuī）頸和管壁有些)分量（liàng）為100％，則三種帶切斷不鏽鋼法蘭廠家分別減重％、20％和25％。

有限元模型選用三（sān）維有限元模（mó）型模（mó）擬完好和帶切斷（duàn）的螺栓法銜接。思考軸對稱載荷時（shí），相鄰螺栓之間幾許形狀同（tóng），滿（mǎn）意旋轉對稱條（tiáo）件，因而隻需對整體（tǐ）構造沿圓周鬆套管不鏽鋼法蘭廠家環切斷形狀的八分之一切塊進行建模。這篇文章運（yùn）用AbaqusoV6．7非線性有限元軟件（jiàn）進行核算，對不（bú）鏽鋼（gāng）法蘭廠家和螺栓都選用8節點帶內自（zì）由度的三維實體單元C3D8I進行離散，該單元由於（yú）在形狀函數中引入了非和諧形式，因（yīn）而（ér）具有較好的曲折模擬（nǐ）能力。不鏽鋼法蘭廠家和螺栓的（de）幾許實體（tǐ）通過恰當（dāng）切（qiē）割後，均能夠運用掃掠(sweep)網（wǎng）格區分辦法生成網格，經試算後斷定網格密度，特別在螺（luó）栓（shuān）孔周圍和不（bú）鏽鋼法蘭廠家錐頸（jǐng）倒角區域對網（wǎng）格進行細化處理，離散後（hòu）的有限元網格不鏽鋼法（fǎ）蘭廠家銜接中存在著（zhe）雜亂的觸摸、衝突和預緊耦合行動核（hé）算時一共思（sī）考三組麵一麵觸摸聯係，上（shàng）、下不鏽鋼（gāng）法蘭廠家銜接麵觸摸，上不（bú）鏽鋼法蘭廠家頂麵與螺栓頭底麵觸摸，下不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家頂麵與（yǔ）螺母底麵觸摸（mō）。觸摸法向行動界說為硬（yìng）觸摸聯係（xì），即當空隙（xì）為零時。觸摸麵能夠完剛（gāng）性（xìng）地傳遞（dì）正應力，而假如空隙大於零（líng）時，觸摸麵間能傳遞任何節點（diǎn）力（lì）。觸摸（mō）切向思考衝突，選用（yòng）經典（diǎn）庫侖衝突力模型（xíng）．各觸摸麵（miàn）衝突因數均取（qǔ）為0.15。

不鏽鋼法蘭廠家上應（yīng）力較大的區域首要會集在不鏽鋼法蘭廠家環與錐頸倒角過渡以及螺栓孔鄰近區域。表I中給出緊（jǐn）固後和施加外載（zǎi）荷後，四種構造（zào）在凹（āo）凸麵管不鏽鋼法蘭廠家一錐頸倒角區域和螺栓孔鄰近區域的z大應力成果。在螺栓預緊力和外載荷效果下，不鏽鋼法蘭廠家發作曲（qǔ）折和改變變（biàn）形，在不鏽鋼法蘭廠家環（huán）與（yǔ）錐頸銜接處發生（shēng）曲折（shé）應力。由表（biǎo）1可知。四種（zhǒng）類型的不（bú）鏽鋼法蘭廠家，其倒角區域的曲折應力在施加外載後都顯著增大。A類型的（de）不鏽鋼法蘭廠家，其曲折應力值顯著高於別的切斷類型的不鏽鋼法蘭廠家，較無切（qiē）斷不鏽鋼法蘭廠家增大34％。這是（shì）由於（yú）被切除很多資料後。不鏽鋼法蘭廠（chǎng）家環剛度顯著降（jiàng）低，在一樣（yàng）的預緊力下，不鏽鋼法蘭廠家的緊縮變形量較別的類型不鏽鋼（gāng）法蘭（lán）廠家更大，不（bú）鏽鋼法蘭廠家頸部曲折變（biàn）形和曲折應力也隨之添加（jiā）。切除資（zī）料的體積是影（yǐng）響不鏽鋼（gāng）法蘭廠家錐頸倒角處z大應力值的（de）首要因素。

在螺栓孔鄰近區域，平焊（hàn）管不鏽（xiù）鋼法蘭廠家遭到螺頭和螺母對它的觸摸揉捏（niē）效果，呈現較大的應力會集，z大觸摸壓應力數值巨細首要遭到螺栓預緊力巨細的（de）影響，而切斷（duàn）和（hé）切斷形狀對其影響（xiǎng）不顯著。外載荷對緊固銜接有卸載效果，因（yīn）而施加外載荷後。